Пособие по расчету дымоудаления

Пособие по расчету дымоудаления

Доброго времени суток! Необходимо выполнить расчет системы дымоудаления обеденного зала. При расчете согласно методике ВНИИПО 2013 получаются совершенно нереальные значения. 170.478 м3/час . Подскажите пожалуйста где искать ошибку! Заранее спасибо!

В МР ВНИИПО к СП7. Авторы ошибочно рекомендуют для развивающегося пожара линейную скорость распространения огня из «базы Кошмарова».

Надо пользоваться данными «Пособия но применению «Методики определении расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности»». 2-е изд., испр. и доп. М.: ВНИИПО. — 2014. По Таблице 1 для столовых, залов ресторана Uлmax = 0,0045 м/с. Тогда по своим исходным данным получите

В МР ВНИИПО к СП7. Авторы ошибочно рекомендуют для развивающегося пожара линейную скорость распространения огня из «базы Кошмарова».

Надо пользоваться данными «Пособия но применению «Методики определении расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности»». 2-е изд., испр. и доп. М.: ВНИИПО. — 2014. По Таблице 1 для столовых, залов ресторана Uлmax = 0,0045 м/с. Тогда по своим исходным данным получите

Проектировщик не сможет доказать легитимность использования данных из этой таблицы, поскольку ведёт расчёт по МР 2013 г., в котором уже приведены совсем другие данные в справочных приложениях .
При этом и наши МР и это Пособие разработаны ВНИИПО, но нет пояснений по существенному расхождению величин линейной скорости.

Ещё мне в этом пособии не понятно такое указание

Ничто не обязывает вести расчеты по этим рекомендациям. Они не являются нормативным документом. Вспомните п. 7.18 СП7: » Расчеты могут быть выполнены в соответствии с [4] или на основе других методических пособий, не противоречащих указанным требованиям .» Я не вижу препятствий для отказа от части ошибочных положений МР ВНИИПО 2013, если это не противоречит требованиям СП7, тем более речь идет о справочных материалах одно и той же организации.

Значения показателей свойств горючей нагрузки получаются экспериментально или на основе реальных наблюдений и не зависят от методик расчета динамики дымового слоя. Данные Кошмарова относятся к объемным пожарам (огнем охвачена вся комната) и применяются для оценки огнестойкости строительных конструкций горящего помещения. В расчетах ПДВ мы определяем параметры локальных пожаров (локальный очаг в сравнительно большом по объему помещении). В этой разнице, на мой взгляд, и кроется невозможность применения в расчетах ПДВ значений линейной скорости распространения пламени по Кошмарову.

По поводу формулировки последнего абзаца п. 2.1.2 Пособия 2014, не могу понять о чем она. Постараюсь завтра это выяснить у автора. В любом случае, надо иметь ввиду, что высоту допустимого расположения границы раздела слоев при оценке рисков принимают равной 1,7 м при потере видимости на расстояние 20 м (см. п. 2.3.1). В соответствии с методикой выводы о безопасности людей делаются на основе сравнения расчетного индивидуального пожарного риска с одной миллионной, но надежных статистических данных для расчета индивидуального риска просто нет. Нигде не фиксируется количество людей, находящихся в здании в момент возникновения пожара, БТИ не имеет данных по количеству зданий определенного функционального назначения (только по жилью). Точность расчетов подобных показателей может исчисляться порядками чисел. Если бы 123-ФЗ позволял производить сравнения проектных решений между собой, то отпала бы необходимость в использовании сомнительных статистических данных и точность расчетов стала бы приемлемой. Но пожарные прийти к этому разумному решению не хотят, что очень странно.

мне в этом пособии не понятно такое указание

Цитата:»2.1.2. . Максимальную площадь горения для помещений классов функциональной пожарной опасности Ф1 — Ф4 следует принимать равной двум площадям помещения очага. «

Я не веду расчёт пож. риска, но как тогда рассматривать это указание применительно к нашим расчётам противодымной вентиляции?

Получил пояснение. К расчетам ПДВ это не относится. Мы занимаемся локальными пожарами.

Речь идет о поверхности горения при объемном пожаре в небольших помещениях. При моделировании пожаров в таких помещениях, «хитрецы» не смотря на произошедшую вспышку задавались поверхностью горения одиночного предмета (шкафа, стола и т.п.) и таким образом моделировали пожар, умножая принятую поверхность предмета на удельную скорость выгорания нагрузки. Чтобы «не хулиганили», внесли такую формулировку.

Получается — поскольку линейные скорости приведены в справочном Приложении 1 МР 2013, то нельзя сослаться на их отсутствие в справочной литературе . Но тогда и допущением п. 2.1.2 Пособия невозможно воспользоваться именно по формулировке этого допущения — т.е. невозможно доказать справедливость применения данных Пособия, увы.

Мне вот интересно другое — по вопросу ТС есть зал ресторана площадью 360 м2 за городом и не оснащённый АПТ. За время до прибытия пожарных и развёртывания техники все люди уже успешно эвакуируются, а в помещении уже всё сгорит. И с какой целью тогда мы вообще рассчитываем и предусматриваем ДУ для этого помещения?

Глупости. Как подправить КВМовский расчет говорить не буду. Сами наверное в курсе.

Вообще, результаты расчетов по ВНИИПО 13 очень похожы на результаты расчетов по СНИП ОВ91 года. Кроме каких то уникальных случаев.

Я кнч не знаю. ИОВ, меня наверное подправит, но получится должно 40-60тыщ м3/ч.

ВРУ. без АУПТ будет больше. )

Не вижу смысла играться словами, потому что в этом Приложении МР 2013 нет данных по залам ресторанов, столовым и т.д. Но, рассматривая ситуацию в целом, мне есть что сказать в ответ.

Почему Вы считаете, что авторы Пособия 2014 под справочными материалами имеют ввиду данные из учебного пособия, которые опровергаются бесчисленными НЕУДАЧНЫМИ попытками инженеров посчитать необходимый расход удаляемого дыма ? Может быть они руководствуются определением по ГОСТ Р 8.614-2005: рекомендуемые справочные данные — данные о физических константах и свойствах веществ и материалов, представленные в числовом, графическом или аналитическом виде, прошедшие экспертизу и аттестацию в ГСССД в установленном порядке, не подлежащие утверждению федеральным органом исполнительной власти?

Доброго времени суток! Необходимо выполнить расчет системы дымоудаления обеденного зала. При расчете согласно методике ВНИИПО 2013 получаются совершенно нереальные значения. 170.478 м3/час . Подскажите пожалуйста где искать ошибку! Заранее спасибо!

Уважаемый Rocknrolla11, удалось ли как-то решить проблему?
В соответствии с рекомендациями уважаемого NOVIK_N и сохранением остальных числовых значений 28000 куб. м/ч у меня не получилось (получилось только 46000 куб. м./ч).

У меня честно говоря вообще голова кругом, от этой методики.
Зачем там расчет для ов-ка на 5 листов.
Ни проще ли ВНИИПО освоить бюджетные деньги и дать тупо классификатор расхода и температур. За это тысяч десять человек спасибо скажет.
например.
Коридор дверь шириной 900Х2100 шириной створки 1050х2100 — 3 кг/с. Вентилятор и сеть — 400С
Автостоянка машина легковая — Х кг/С грузовая 2Х кг/с. Вентилятор и сеть — 600С
Зальное помещение высотой до 3 м. — Y кг/С высотой от 3 до 5 м 0.5 Y кг/с. Вентилятор и сеть — 600С
Склад помещение высотой до 3 м. — Y кг/С высотоя от 3 до 5 м 0.5 Y кг/с. Вентилятор и сеть — 600С

Пусть цифры будут завышены на 15-20 ведь у нас компенсация есть. Это приведет только к более высокой интенсивности газообмена в защищаемом помещении.

А все остальное уже считать по методике. Ведь на все остальное в 99% случаев пишется СТУ.
А то в этой методике расчет на две страницы который никуда ни ведет
Особое удевление заслуживает наличие параметров которые влияют на 5 % от производительности при условии когда пожарная нагрузка задается пальцем в небо. Т.е. может расходится с фактом процентов на 30-40%

Реально от чего страдает молодежь входящая в профессию — это от отсутствия внятной и понятной описанной словами физики пожара особенно на начальном этапе, совмещенной с работами всех систем здания. Совмещенной с действиями пожарных подразделений.

Возможно Вы и правы, ув. ‘Pavluchenkov23, я прикидывал приближенно, отталкиваясь от уменьшения площади очага пожара и полученных в выложенном расчете значений массового расхода. Но сейчас стал разбираться и выявились странные вещи в расчете по программе КВМ (я ею не пользуюсь, м.б. это ошибка оператора).

1 Чтобы снизить тепловую мощность программа задает нереально низкий коэффициент полноты сгорания = 0,6.

2 При расчете массового расхода дыма оказывается в 1,5 заниженным его значение 24,39 кг/с (при явно заниженной доле конвективной составляющей тепла факела = 0,6, тогда как по NFPA -0,7, по EN — 0,8). Можно меня проверить: 0,032 х (0,6 х 46040) 0,6 х 2,5 = 36,97 кг/с.

Пособие по расчету дымоудаления

Здравствуйте, коллеги!
Вопрос в следующем:
Имеется магазин продуктовый, торговый зал площадью 290 м2. Здание 2-хэтажное, магазин на 1-ом этаже, фасад стеклянный, окна механизированных фрамуг не имеют, системы автоматического пожаротушения нет, расстояние от самого удаленного участка до выхода 25 м. Заказчик хочет видеть проект ОВ, соответсвующий всем нормам.
По СП СП 7.13130.2009 п. 7.2 и)
7.2 Системы вытяжной противодымной вентиляции для удаления продуктов горения при пожаре следует предусматривать:
и) из каждого помещения без естественного освещения или с естественным освещением через окна или фонари, не имеющие механизированных (автоматически и дистанционно управляемых) приводов для открывания фрамуг окон и проемов в фонарях, в обоих случаях с площадью, достаточной для удаления дыма при пожаре:
— торговых залов магазинов.

— Возможно ли каким-то образом отказаться от системы дымоудаления, сославшись на нормативные документы?
— Делал ли кто-то такие объекты и проходил экспертизу?
— Если делать систему дымоудаления, то по какой методике рассчитывается расход дыма?
— Как компенсировать удаляемый воздух?

Пособие по расчету дымоудаления

такие же вопросы что и у меня: получается что из дымовой зоны 1600м.кв. из склада площадью 4600м.кв. нужно удалать 80000кг/ч дыма, а в пересчете на расход воздуха вентилятором сколько получится так и не понял?

to adolf вы конечно правы почитать интересно, все начинется со СНиП 31-04-2001 «Складские здания», потом 2.04.05-91 который вроде как утратил силу, но все ссылаются именно на него. Далее смотрим НПБ 105-95 или НПБ 105-03 и СНиП 21-01-97. Вот. По всему мой склад попадает под категорию здания класса В1, но там нет пож. перегородок и площадь дымовой зоны/отсека равна площади здания-4600м.кв. Еще смотрим пособие 4.91 кСнип 2.04.05-91 и считаем по очагу пожара и получаем-64000м3/час расход вентилятора ДУ, а по п.п.2.6 пособия: «При искусственном побуждении тяги принимать 50 кг/ч на 1 м2 площади дымовой зоны, площадь не более 1600 м2 — при переключении вытяжной системы на зону, а которой произошел пожар, учитывая подсосы воздуха через неплотности закрытых клапанов принимать: 50А + 0,1 п,
где:
п — число закрытых дымовых клапанов.» и отсюда следует что расход 4600*50/0,61=377000м3/час.

Вот такой венегрет че выбрать непонятно..

Шахта ДУ не может быть на лест. площадке. Она там просто чужеродна, и потому запрещена требованием СНИП 41-01-2003, как и любая вентсистема, не обслуживающая непосредственно ЛК.
И вывод ошибочен. Привязка расчёта к размерам дверного проёма не означает, что шахта ЛК будет проходить где-то вблизи. Это всего лишь рациональный подход: система ДУ не заберёт воздуха больше, чем пропустят открытые дверные проёмы.

Не стоит в отношении систем ДУ (систем вытяжной вентиляции при пожаре) применять термин «дымоход». Не принято это как-то.

Спасибо за подсказку Я просто сразу не совсем сообразил с расчетом, но повнимательнее посмотрел рис. в пособии 4.91 и вроде бы разобрался.
Только хотел бы уточнить по данной ситуации:
1. Есть коридор без естественного освещения, в подшивном потолке которого располагаются два клапана дымоудаления (т.к. длина коридора 45 м);
2. Коридор связан дверным проемом с холлом из которого есть непосредственный выход на лестничную площадку, но помимо этого в холл выходят несколько помещений. В подшивном потолке холла так же необходимо устанавить клапан дымоудаления;
3. Ширина створок дверей из коридора в холл и из холла на лестничную площадку одинакова.

Так вот сам вопрос: если открываются одновременно все три клапана дымоудаления, то, для соблюдения массовой скорости через один клапан, необходимо сечение клапана в холле принимать как сумма проходных сечений двух клапанов в коридоре?
Исхожу из того, что два клапана одновременно обслуживают коридор, а холл обслуживает один клапан, и при этом холл и коридор разделены между собой дверью (а для коридора и холла расчетный расход дыма получается одинаковым).

P.S. А по поводу употребления слова «дымоход», так это издержки институтской специальности («Энергетика теплотехнологии» — энергосбережение в высокотемпературных установках, т.е. печах), где дело приходится иметь с уходящими продуктами горения из печи.

Доброго времени суток, уважаемые формучане! В небольшом магазине имеется предписание — смонтировать систему д/у из подвала и лестничных клеток. Имеется возможность выброса дыма на крышу. Помещение подвала 702 метра квадратных. Помещения разбросанные, общего коридора нет. Если я верно понял, то по пособию 4.91 расчитываем очаг пожара (формула 19)

P=0,38×702^0,5 и получаем 10м2

Расход дыма считаем по формуле 21 G=676.8x10x2,5×1,2=20304.

Для вычисления сечения шахты 20304 : 3600 и результат еще делим на 7-10, я поделил на 8, вышло 0,7. Сказать честно — не знаю откуда берутся эти числа, просто сказали сделать так.

Если я верно понял, то я имею сечение шахты — 0,7м. Если что-то не верно, поправьте, пожалуйста. Никак не разбирусь, каким образом вычислить количество клапанов и как их подобрать? Вентилятор подбирается по расходу дыма, верно?

Раздел 1. Противодымная защита при пожаре

1.1. Пожарная опасность стоянки легковых автомобилей отнесена к категории В, [2] поэтому средний удельный вес дыма при пожаре принят по СНиП 2.04.05-91* (далее СНиП) γ = 5 Н/м 3 и плотность 0,51 кг/м 3 .

Смотрите так же:  Возврат 17 подоходного налога

1.2. Высота помещений [2] в местах проезда и храпения автомобилей и на путях эвакуации людей должна быть не менее 2 м от пола до выступающих конструкций и подвесного оборудования. При высоте помещения 2,5 м вертикальные завесы ограждающие дымовые зоны не должны спускаться ниже 2,0 м от пола. Глубина «резервуаров дыма» при этом будет зависеть от высоты конструкций перекрытия стоянки, и, как правило, будет не более 0,5 м.

1.3. Расход дыма, кг/ч, удаляемого из резервуара дыма над загоревшимся автомобилем, следует определять по периметру очага пожара, за который принимается периметр большего из размещаемых автомобилей с ограничением по приложению 22 к СНиП, где определен предельный периметр очага пожара — 12 м. Расход дыма рекомендуется рассчитывать [3 и 4] по формуле СНиП:

где: Пn — периметр очага пожара, (не более 12 м);

У — расчетный средний уровень стояния дыма от пола помещения, м, принимаемый в данном случае 2 м;

Ks — коэффициент равный 1,2 к расчетному расходу дыма и площади вытяжных шахт, фрамуг в окнах и фонарях, для систем, действующих за счет естественного побуждения тяги, при их совместной работе со спринклерной системой пожаротушения. Для вытяжных систем с искусственным побуждением (вентиляторы, эжекторы и др.) Ks = 1.

Максимальный расход дыма, для стоянок легковых автомобилей, при Ks = 1, кг/ч, равен:

Gд.1 = 676,8∙12∙2 1,5 ∙1 = 22970 кг/ч, или 6,38 кг/с.

1.4. Время заполнения резервуара дымом согласно п. 5.8 СНиП рассчитывается (с) по формуле:

где: А — площадь резервуара дыма, м 2 ;

У — средний уровень стояния дыма от пола помещения, принимается 2 м;

Н — высота помещения, м;

Пn — периметр очага пожара, м.

1.5. При относительно малой плотности потока эвакуирующихся (0,05 м 2 /м 2 ) старость людей по ГОСТ 12.1.004-91 [6] равна 1,7 м/с. Нормативные 40 м расстояния [2], п. 3.24 до ближайшего эвакуационного выхода люди пройдут за 40/1,7 = 24 с. Максимальная площадь резервуара дыма А м 2 , при высоте его бортов 0,5 м, свободной высоте помещения 2,5 м и максимальном расходе дыма по формулам (1) и (2) при t = 24 с и Пn = 12 м, могущего принять образующий дым равна

А = 24∙12/[(2 -0,5 — 2,5 -0,5 )∙6,39] = 600 м 2 .

При балансе поступления и удаления дыма из резервуара, поддерживаемом средствами тушения пожара, распространение дыма по помещению относительно продолжительное время будет сдерживаться емкостью резервуара и работой вытяжной системы ВД1 или ВД2, что обеспечит благоприятные условия для тушения пожара и эвакуации людей и автомобилей.

1.6. Максимальная площадь этажа подземной стоянки автомобилей, согласно п. 3.20 [2], равна 3000 м 2 . В соответствии с п. 5.7 СНиП «Помещения площадью более 1600 м 2 необходимо разделять на дымовые зоны, учитывая возможность возникновения пожара в одной из них. Каждую дымовую зону в целях локализации пожара следует, как правило, ограждать плотными вертикальными свесами с потолка или завесами из негорючих материалов, спускающимися с потолка (перекрытия) к полу, но не ниже 2,5 м от него, образуя под потолком (перекрытием) «резервуары дыма».

Для повышения надежности противодымной защиты подземных стоянок легковых автомобилей устройство резервуаров дыма обязательно; максимальный нормативный размер площади резервуара дыма принять 800 м 2 . Этажи стоянок следует делить на дымовые зоны с устройством в каждом по два или несколько резервуаров дыма, площадью не более 800 м 2 каждый. Это обеспечит в начальной стадии пожара задымление не более половины площади этажа.

1.7. Для эффективного использования емкости резервуара дыма в верхней части вытяжного воздуховода, прокладываемого внутри резервуара, предусматриваются дымоприемные отверстия — по одному на каждые 100 м 2 площади резервуара, если глубина резервуара менее 1 м и на каждые 200 м 2 при большей глубине резервуара. Площадь отверстия определяется соответствующей частью расчетного расхода дыма и массовой скоростью всасывания не больше 10 кг/(с∙м 2 ). Расстояние любого дымоприемного отверстия от края резервуара не должно превышать 10 м.

1.8. В торце каждого резервуара дыма (рис. 2 и 3) на вытяжном воздуховоде следует предусмотреть дымовой клапан с проходным сечением, рассчитанным на расход дыма, определенный по формуле (1), при массовой скорости дыма не более 10 кг/(с∙м 2 ). К одному вентилятору допускается присоединять не более 4-х резервуаров дыма, общей площадью не более 3000 м 2 на каждом этаже.

Данные о дымовых клапанах приведены в приложениях 1 — 3.

1.9. Противодымная вытяжная вентиляция сблокирована с автоматической пожарной сигнализацией. Предусматривается автоматическое дистанционное и ручное управление. При загорании одного из автомобилей должен автоматически открываться дымовой клапан в резервуаре дыма, накрывающем данный автомобиль и автоматически включаться дымовой вытяжной вентилятор системы этажа, на котором произошел пожар. При появлении дыма в другом резервуаре (или резервуарах) должны автоматически открываться дымовые клапаны, присоединяя их к вытяжной системе.

1.10. Системы дымоудаления обслуживают: ВД1 — 1, 2, 3 этажи, ВД2 — 4, 5 этажи стоянки и должны иметь огнестойкий вентилятор и систему огнестойких воздуховодов (предел огнестойкости не менее 1 ч) с ответвлениями к каждому резервуару дыма.

Вытяжные вентиляторы дыма стоянки следует разместить:

а) для отдельно расположенной многоэтажной подземной стоянки — на верхнем ее этаже;

б) для подземной стоянки, расположенной под зданием — на верхнем этаже этого здания.

Воздуховоды системы дымоудаления для взаимозаменяемости соединяются коллектором перед вентилятором. Коллектор следует разделить дымовыми клапанами (см. п. 1.21) по схеме на рис. 1 для автоматического включения присоединенного вентилятора соседней системы при аварийной остановке основного (см. приложения 2).

Для одноэтажных подземных стоянок рекомендуется предусматривать установку резервного вентилятора.

Шахты для выброса дыма при пожаре, не совмещенные с выбросными шахтами постоянно действующей вытяжной вентиляции, следует размещать так, чтобы дым из них не попадал в окна жилой застройки. Высота таких шахт должна быть не менее 2 м от уровня земли и расстояние не менее 4 — 6 м от жилой застройки.

Шахты для выброса дыма, совмещенные с выбросами постоянно действующей вентиляции следует размещать в соответствии с требованиями п. 3.7 Пособия.

Рис. 1. Пятиэтажная подземная стоянка для легковых автомобилей.
Принципиальные схемы противодымной, приточной и вытяжной вентиляции.
При пересечении перекрытий устанавливаются огнезадерживающие клапаны
(на схеме не показана).

П1 . П5 — приточные системы общеобменной вентиляции;
B1 … B5 — вытяжные системы общеобменной вентиляции;
ПД1 . ПД6 — приточные системы противодымной вентиляции;
ВД1, ВД2 — вытяжные системы противодымной вентиляции;
К1 . К6 — дымовые клапаны;
P1, Р2 — резервуары дыма.

1.11. В подземные стоянки легковых автомобилей, имеющие два этажа и более и стоянки, лестничные клетки которых связывают подземную и надземную части стоянок или подземную стоянку с надземными этажами здания другого назначения, следует подать приточный наружный воздух для создания избыточного давления:

а) в лифтовых и коммуникационных шахтах *) ;

б) в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах при них, если таковые предусмотрены строительным проектом;

в) в тамбурах-шлюзах при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;

г) в пандусах, соединяющих этаж пожара с наружным пространством при открытых воротах для выезда автомобилей;

д) в тамбурах-шлюзах при пандусах для автомобилей и других тамбурах-шлюзах, предусмотренных строительным проектом.

Примечание . Тамбур-шлюз — помещение, имеющее две двери или двое ворот, когда одна дверь или ворота открыты, другая дверь или ворота должны автоматически закрываться.

*) Подача воздуха в коммуникационные шахты, предусматривается по получении данных о наличии в них неплотностей с указанием и мест и площади, м 2 .

Рис. 2. План на отм. пола 1-го этажа.
Входы и выходы, показанные на плане, соответствуют отм. 0.00.

Р1 и Р2 — резервуары дыма; 3 — свесы с потолка; 4 и 5 — изолированные лифты;
5 и 7 — изолированные лестничные клетки; 8 — выезд с первого этажа;
9 — выезд со второго и третьего этажей; 10 — выезд с четвертого и пятого этажей;
11 — тамбуры-шлюзы на въезд; 12 — тамбуры-шлюзы на входах; 13 — вход;
14 — приточный воздуховод 0,5×0,5 м; 15 — выпуск воздуха в стороны рассеянными
струями с отм. 2 м от пола этажа до низа воздухораспределителей

1 и 2 — дымовые клапаны; Р1 и P2 — резервуары дыма;
3 — приточный воздуховод; 4, 5 и 6 — расчетные участки воздуховодов.

1.12. Расход наружного воздуха для противодымной защиты следует рассчитывать на обеспечение давления воздуха по п. 1.14, по отношению к давлению наружного воздуха или давлению в помещениях, в которые ведут двери или проемы из защищаемых сооружений или помещений, в том числе давления:

а) в верхней части лифтовых шахт при закрытых дверях этих шахт на всех этажах, кроме верхнего (давление воздуха внутри лифтовых шахт практически постоянно, в связи с малой скоростью движения воздуха в них);

б) в верхней части незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при открытых дверях на этаже пожара и закрытых дверях на всех других этажах лестничной клетки. Двери из лестничных клеток наружу при этом открыты;

в) в тамбурах-шлюзах перед дверями незадымляемой лестничной клетки 3-го типа. На этаже пожара одна дверь тамбур-шлюза открыта, другая закрыта. На всех остальных этажах обе двери тамбур-шлюза закрыты.

Примечание . Пунктом 1.12 представлен расчетный вариант положения дверей. Фактически все двери лестничной клетки будут кратковременно открываться.

1.13. При расчете противодымной защиты следует принимать:

а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного и теплого (см. п. 2.7 Пособия) периода года (параметры Б); скорость ветра принимать по прил. 8 к СНиП, но не более 5 м/с;

б) направление ветра со стороны противоположной главному эвакуационному выходу людей из здания;

в) избыточное давление воздуха и шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбурах-шлюзах с дверями или воротами, ведущими наружу — по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания принимать не менее 20 Па;

г) давление на закрытые двери на путях эвакуации не должно превышать 50 Га (регулируется клапаном избыточного давления);

д) при двухстворчатых дверях в расчет принимать большую створку; ворота для автомобилей на этаже пожара — открытые полностью;

е) кабины лифтов при пожаре должны находиться на верхнем этаже и двери в лифтовую шахту открыты.

1.14. Расход наружного воздуха, подаваемого в пандусы, лифтовые шахты, лестничные клетки, тамбуры-шлюзы, вестибюль или другие защищаемые давлением воздуха помещения, расположенные перед въездными воротами или входными дверями стоянки рассчитывается на противодавление наружного воздуха, определяемое по формуле, Па:

где: V — скорость ветра по прил. 8 к СНиП, но не более 5 м/с;

ρ — кг/м 3 , плотность воздуха в холодный период года (параметры Б). При определении давления воздуха при расчете вентилятора ρ принимать для теплого периода года (параметры Б).

Расход воздуха для открытых ворот и входных дверей, не имеющих Z-образных тамбуров, кг/ч, определяется по формуле:

ПОСОБИЕ 4.91 к СНиП Противодымная защита при пожаре

1 ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ (2 редакция) ПОСОБИЕ 4.91 к СНиП Противодымная защита при пожаре Главный инженер института И.Б. Львовский Главный специалист Б.В. Баркалов Москва, 1992 г. Содержание 1. ПРОДОЛЬНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ И ХОЛЛОВ. 2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ПОМЕЩЕНИЙ 3. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ, ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК, ТАМБУРОВ-ШЛЮЗОВ И МАШИННЫХ ОТДЕЛЕНИЙ ЛИФТОВ. 4. РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ДЫМОУДАЛЕНИЯ ЛИТЕРАТУРА ПРИЛОЖЕНИЕ 1 ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Пособие 4.91 к СНиП «Противодымная защита при пожаре» одобрена техническим советом и введена в действие институтом Промстройпроект. 1

2 Рецензент — доцент кафедры «Пожарной безопасности в строительстве» Высшей инженерной пожарно-технической школы МВД РФ, доктор техн. наук Есин В.М. Редактор — инженер Агафонова Н.В. С введением в действие второй редакции «Пособия 4.91» утрачивает силу первая редакция данного пособия. ПЕРЕЧЕНЬ ПОСОБИЙ к СНиП «Отопление, вентиляция и кондиционирование» Расход и распределение приточного воздуха Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещения Вентиляторные установки Противодымная защита при пожаре Размещение вентиляционного оборудования Огнестойкие воздуховоды Схемы прокладки воздуховодов в зданиях Численность персонала по эксплуатации систем отопления, вентиляции и кондиционирования Годовой расход энергии системами отопления, вентиляции и кондиционирования Проектирование антикоррозийной защиты вентиляционных систем Расчетные параметры наружного воздуха для типовых проектов Рекомендации по расчету инфильбрации наружного воздуха в одноэтажные производственные здания. Перечисленные выше — разделы «Пособия» поступят в продажу в 1993 году. 2

3 Заявки принимаются отделом комплексной информации проектирования (ОКИП) Промстройпроекта по адресу , ГСП, Москва, Г-48, Комсомольский проспект, 42 (тел , ). ПРЕДИСЛОВИЕ. Пособие «Противодымная защита зданий и помещений» разработано Промстройпроектом (канд. техн. наук Б.В. Баркалов) на базе материалов пособия Промстройпроекта «Удаление дыма из зданий и помещений» 1988 г., утвержденного приказом института Промстройпроект от , исследований ВНИИПО МВД СССР и МНИИТЭП Мосгорисполкома, частично подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях г. Москвы. Раздел 1 пособия коренным образом переработан. Предложен новый, простой метод определения производительности системы дымоудаления из коридоров и холлов. Расчеты сопротивления сети построены на общетехнических положениях и формулах, применяемых в вентиляционной технике. Расходы дыма из коридоров приведены по формулам кандидатов технических наук И.И. Ильминского и М.М. Грудзинского, а из коридоров, имеющих два и большее число выходов на лестничные клетки, сокращены на основе материалов представленных М.М. Грудзинским, что обеспечивает экономию расходов воздуха, по сравнению с расходами по пособию 1988 г. Раздел 2 существенно переработан. Необходимость дымоудаления поставлена в зависимость от времени опускания дымового облака до безопасного уровня — 2,5 м от пола и времени, необходимого для эвакуации людей из помещения. Расход дыма определяется на основании «Периметра очага пожара» — принятого по материалам исследований английских ученых Е. Батчер, А. Парнел и Д. Драйздейл [2] и [3] или по скорости воздуха в дверях эвакуационных выходов, при этом коэффициент расхода м = 0,64 принят по ГОСТ вместо 0,8 в издании 88 г., как необоснованные. Исключены расчеты расхода дыма на 1 м 2 пола помещения. Раздел 3 разработан на основе исследований М.М. Грудзинского, откорректирован и дополнен данными по проектированию подачи воздуха в лестничные клетки 3-го незадымляемого типа и в тамбуры-шлюзы перед лестничной клеткой в подвальном этаже 3

Смотрите так же:  Госпошлина при перерегистрации автомобиля с сохранением номеров 2018

4 с помещениями категории В и в машинные отделения лифтов в зданиях категорий А и Б. Пособие не распространяется на проектирование дымоудаления из помещений сцены культурно-зрелищных учреждений (театров, кинотеатров, клубов), предусмотренное СНиП и ВСН Программы расчета на ЭВМ дымоудаления из коридоров и холлов жилых, общественных и производственных зданий, а также подпора воздуха во внутренние незадымляемые лестничные клетки и лифтовые шахты (PRITOK) и тамбур-шлюзы разработаны во ВНИИПО МВД СССР и МНИИТЭП. Промстройпроект выражает благодарность ученым и инженерам, предоставившим материалы, рецензии и советы при разработке пособия: Е.И. Бобровой, М.М. Грудзинскому, Б.В. Грушевскому, Е.Д. Головатому, В.М. Есину, И.И. Ильминскому, В.А. Орлову, Т.И. Садовской, Г.И. Стомахиной, С.С. Требукову, В.П. Титову, В.С. Тишкину. Пособие издано до выхода официального издания СНиП , в связи с чем, возможны неточности в изложении требований этого документа. Термины, принятые в пособии. Дымовой клапан — клапан с нормируемым пределом огнестойкости, открывающийся при пожаре. Дымоприемное устройство — воздуховод (канал, шахта) с установленными в нем дымовыми клапанами или воздуховод с отверстиями для приема дыма и дымовым клапаном, общим для дымовой зоны или резервуара дыма или помещения. Дымовая зона — часть помещения, общей площадью не более 1600 м 2, из которой в начальной стадии пожара удаляется дым, с расходом обеспечивающим эвакуацию людей из горящего помещения. Помещение (коридор), не имеющее естественного освещения — помещение (коридор), не имеющее окон или световых проемов в наружных ограждениях. Резервуар дыма — дымовая зона, огражденная по периметру негорючими завесами, опускающимися с потолка (перекрытия) до уровня Y = 2,5 м от пола и более, площадью не более 1600 м 2. 4

5 1. ПРОДОЛЬНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ И ХОЛЛОВ Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещения здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном из помещений: а) из коридоров или холлов жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП ; ; ; *; и (см. приложение 1); б) из коридоров производственных и административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м; в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее «без естественного освещения») в производственных зданиях категории А, Б и В с числом этажей 2 и более. Требования не распространяются на коридоры и холлы, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма. Допускается проектировать удаление дыма из производственных помещений категории В площадью 200 м 2 и менее через примыкающий коридор Расход дыма (кг/ч), подлежащий удалению из коридора или холла следует определять по формулам: а) для жилых зданий G x = 3420 BnН Д 1,5 ; (1) б) для общественных, административно-бытовых и производственных зданий где: Gо = 4300 BnН Д 1,5 Кд ; (2) 5

6 В — ширина большей из открываемых створок дверей при выходе из коридора или холла к лестничным клеткам или наружу, м; для жилых зданий на рис. 1 поз. 5 обозначены двери, учитываемые в расчете; n — коэффициент, зависящий от общей ширины больших створок дверей, В м, открываемых при пожаре из коридора на лестничные клетки или наружу, равный: 1,8 2,4 при В = 0,6 0,9 1,2 для жилых зданий n = 1,0 0,82 0,7 0,51 0,41 для общественных, 1,05 0,91 0,8 0,62 0,5 административно — бытовых и производственных зданий Н Д — высота двери, м; при Н Д 2,5 м принимать Н Д = 2,5 м; К Д — коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей для выхода из коридора на лестничную клетку или наружу равный 1,0 — при эвакуации 25 чел. и более и 0,8 — при эвакуации менее 25 чел. через одну дверь Удаление дыма из коридоров и холлов следует проектировать системами с искусственным побуждением: к системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. При расчете системы следует принимать удельный вес дыма 6 Н/м 3, температуру дыма 300 С и поступление воздуха в коридор через открытые двери на лестничную клетку или наружу. Дымовые клапаны следует размешать на дымовых шахтах под потолком коридора или холла. Допускается присоединение дымовых клапанов к шахтам на ответвлениях, но не более двух ответвлений от шахты на этаже. Радиус действия дымового клапана — 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. 6

7 Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством не более 30 м Дымовые клапаны следует выбирать по данным заводов изготовителей. Сведение о дымовых клапанах, имеющих электрический привод для открывания при пожаре и ручной для закрывания, приводятся в табл. 1, рис. 2. Площадь проходного сечения клапана рекомендуется определять по массовой скорости дыма кг/(с. м 2 ). Таблица 1 а) Дымовые клапаны Одесского экспериментального ремонтномеханического завода Обозначение клапана Установочные размеры, мм, не более Площадь проходного сечения,1 м 2, не длина высота менее l h ширина b Масса, кг, не более Пределы огнестойкости, ч, не менее КПДШГ-2,5 0, КПДШВ-2,5 0, КПДШК-25 0, КПДШК-30 0, КПДШВ-35 0, КПДШВ-40 0, Тип привода для открытия клапана: электрический, автоматический; для закрытия — ручной. Напряжение сети вольт; время срабатывания — 1 секунда. 7

8 6) Дымовые клапаны КАП-5, (рис. 3) завода Моспромэлектроконструкция Москва, 2-ой Иртышский проезд, тел. завода и Проходное сечение клапана 0,2 м 2. в) Дымовой клапан этажный для противодымной защиты жилых зданий, предназначенный для автоматического открывания проема в шахте дымоудаления. Разработан институтом ЛЕННИИПРОЕКТ, изготавливается по техническим условиям с основными параметрами: Площадь проходного сечения не менее; м 2 0,2 габаритные размеры В Н, мм мм Сопротивление закрытого клапана газопроницанию не менее 1/кг 1/м Предел огнестойкости не менее, ч 1,0 Инерционность срабатывания не более, с 15 Закрывание ручное клапана Клапан состоит из сварного щита с отверстием, которое закрывается крышкой. На щите закреплен электромагнит, стопор, конечный выключатель и ограничитель предельного положения открытой крышки. Стопор должен надежно удерживать крышку в закрытом положении и освобождать при срабатывании электромагнита. Угол откидывания крышки град. Неплотность притворов дымового клапана определяется расходом воздуха, просасываемого через закрытый клапан Gк, кг/ с — должна приниматься по данным завода-изготовителя, но не должна превышать нормативной величины: 8

9 где: Gх = 0,0112 (А к DР з )0,5, (3) А к — площадь проходного сечения клапана, м 2 ; DР з — разность давлений, Па, по обе стороны клапана Системы с дымовыми шахтами и воздуховодами из стальных листов, выполненных на сварке сплошным плотным швом, следует, как правило, употреблять для производственных, общественных и административно-бытовых зданий; плотность этих шахт и воздуховодов следует учитывать по классу «П»; для жилых зданий применяют шахты из строительных материалов; плотность их должна быть не ниже класса «Н» по СНиП Потери давления в дымовом клапане, Па, рекомендуется определять по формуле: DР 1 = К Т (j1 + j2)(vr) 2 /2r>, (4) К Т — поправочный коэффициент для коэффициентов местных сопротивлений, являющийся отношением плотности поступающего в сеть или перемещаемого по ней газа к плотности стандартного воздуха r = 1,2 кг/м 3. Для дыма, поступающего в дымовой клапан следует принимать с поправкой на загрязненность дыма 1,3; К Т равно 0,66 при температуре газа 300 С, 0,55 при 450 С и 0,45 при 600 С. Температуры соответствуют нормативной величине удельного веса газа 6, 5 и 4 Н/ м 3 или плотности 0,61; 0,51 и 0,41 кг/м 3 ; j1 — коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту, с коленом 90, принимается равным 2,2; для клапанов, образующих при входе в шахту колено под углом 45, рекомендуется принимать j1 = 1,32; j2 — коэффициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению определяется по расчету; для непосредственного присоединения клапана типа КПДШ к стенке шахты рекомендуется j2 = 0,3, а для клапана КДП-5 и КЭ-1 j2 = 0,2; vr — массовая скорость дыма в клапане кг/(м 2 ); 9

10 r — плотность дыма из коридоров и холлов 6/9,81 = 0,61 кг/м Сопротивление трению в ответвлениях к дымовому клапану, в шахтах или в воздуховодах, Па, рекомендуется определять по формуле: К Тр НК с l DР 2 = (5) где: Коэффициент К Тр следует принимать: при температуре дыма 300 С 9, , ,45 Н — потери давления на трение, кг/м3, в стальных воздуховодах при температуре 20 С, принимаемые по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления, кг/м 2, найденного по массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты. В табл. 2 приведены значения Н, для наиболее часто встречающихся площадей поперечного сечения дымовых шахт 0,25; 0,35; 0,55 и 0,7 м 2 ; К с — коэффициент для воздуховодов из строительных материалов, равный 1,7 для бетона и шлакобетона; 2,1 — для кирпича и 2,7 для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, для стальных воздуховодов К с = 1; более точные значения могут бить получены по табл. 12, 14 справочника [1]; l — длина, м. Потери давления на трение Таблица 2 Скоростное Потери давления на трение Н кг/м 2 в воздуховодах давление в поперечным сечением, м 2 воздуховоде 0,25 0,35 0,5 0,7 10

11 или шахте, Па ,09 0,06 0, ,13 0,11 0,08 0, ,16 0,14 0,10 0, ,19 0,17 0,12 0, ,22 0,19 0,17 0, ,25 0,22 0,16 0, ,28 0,24 0,18 0, ,31 0,27 0,20 0, ,34 0,29 0,22 0, ,37 0,32 0,24 0, ,39 0,34 0,26 0, ,42 0,37 0,27 0, ,45 0,39 0,29 0, ,48 0,41 0,31 0,26 11

12 170 0,51 0,45 0,33 0, , ,35 0, ,57 0,49 0,37 0, ,62 0,54 0,40 0, Определив общие потери давления на первом участке системы DР 3 = DР 1 ± DР 2 при выбранной площади проходного сечения клапана А м 2 по формуле (3) определяем расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого клапана на втором этаже (или втором участке системы) Gк, кг/с. На основании процентного отношения 100 Gк к расчетному расходу дыма GД по таблице находим увеличение плотности смеси дыма и воздуха (далее «газов») в дымовой шахте, Drэ (3 кг/м 3, на один этаж здания или один участок системы: Drэ = j(100gк/gд); (6) 100 G к /G Д, % 3,2 3 2,8 2,6 2,4 2,2 2,0 1,8 1,6 0,01 0,009 0, ,0078 0,0072 0,0066 0,0061 0,0055 0, Определяем плотность газа в устье (верхнем конце) шахты или воздуховода: где: rу = 0,61 + Drэ (Nв — 1) (7) и расход газов в устье шахты или воздуховода: Gу = 0,81 GдDrу/(1-0,83Drу), (8) 12

13 N в — номер верхнего этажа здания или номер последнего участка системы до вентилятора, на котором установлен дымовой клапан По расходу и скорости газов в устье шахты (рекомендуется принимать не более 15 кг/(с м 2 )) уточняют при необходимости ее поперечное сечение. Затем по формуле (9) определяют коэффициент сопротивления всей дымовой шахты или системы: где: jу = 9,6 Н ш К м l/hду + 0,3К Т (N — 1) (9) и по формуле (10) потери давления в шахте, Па. l — длина шахты или системы, м; DР у = 0,5(hД1 + hду)jу + DР 1 + DР 2, (10) hд1, hду — динамическое давление, Па, на первом участке и в устье шахты; DР 1 и DР 2 — потери давления на первом участке и в устье шахты, Па; К Т = 0,75 — учитывает снижение температуры и увеличение плотности газа; Н ш = Н; К м = К с — по предыдущему, N — число этажей в здании Потери давления в воздуховодах, присоединяющих дымовую шахту к вентилятору DР вс и после вентилятора DР н : где: DР вс или DР н = 9,6Н в К в lв + SjК Т hд2, (11) Н в = Н и К в = К с как для формулы (5); К Т принимать 0,75. l — длина участка воздуховода, присоединяющего шахту к вентилятору или от вентилятора до выхлопа, м; 13

14 Sj, hд2 — сумма местных сопротивлений до вентилятора и динамическое давление газов на этом участке, Па или соответственно после вентилятора до выпуска в атмосферу Подсосы воздуха через неплотности конструкции шахты и воздуховодов до вентилятора G п кг/с, определяются по суммарному сопротивлению сети до вентилятора, DР с = DР у + DР в по формулам (10) и (11), а дополнительные подсосы воздуха через неплотно закрытые дымовые клапаны учитываются в размере 10 % от расхода воздуха, поступившего в шахту: где: G п = G пс Р с lс + GппР п lп + 0,1(Gу G1); (12) G пс — удельный подсос воздуха через неплотности шахты и воздуховодов из стальных листов, соединенных сплошным плотным швом; (такую же плотность могут иметь шахты из монолитного бетона или полых блоков при наличии не более трех уплотненных стыков на этаже) G пс рекомендуется принимать по таблице 3, по классу П; Gпп — удельный подсос воздуха через неплотности шахт из плит или кирпича и других материалов рекомендуется принимать по табл. 3, по классу Н; Р п, Р с — периметр, м, внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов; lс, lп — длина шахт и воздуховодов из стальных листов и из других материалов, м; Gу, G1 — расход газов, кг/с, в устье шахты; Gу — по формуле (8) и дыма на первом участке сети, где он равен G1 = Gж или Gо, по формулам (1) или (2); (Gу — G1) — подсос воздуха через закрытые клапаны, кг/с. Таблица 3 Поступление воздуха через неплотности систем дымоудаления 14

Смотрите так же:  Приказ об ответственном хранении трудовых книжек

15 Класс воздуховода Отрицательное статическое давление в месте присоединения воздуховодов к вентилятору, Па Удельный расход воздуха, G п у Д, 10 3 кг/(с. м 2 ) внутренней поверхности воздуховода П 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,3 1,5 1,6 1,8 1,9 2,0 Н 1,2 1,9 2,5 3,1 3,6 4,0 4,5 4,8 5,4 5,7 6,0 Примечание: для прямоугольных воздуховодов вводится коэффициент 1, Общий расход газов перед вентилятором Gсум = Gу + Gп (13) по сравнение с ранее рассчитанным расход Gу возрос в К = Gсум Gу раз и, следовательно суммарные потери давления на всасывании возрастут в К 1 = (1 + К 2 )/2 раз и составят, Па: DР нг, DР сум = (DР у + DР в )К 1 + (13а) где: DР у и DР в по формулам (10) и (11) и DР нг — потери на выброс газов в атмосферу; Плотность газов перед вентилятором, кг/м 3. GД)/1,2], rсум = Gсум/[GД/0,61 + (Gсум (13б) температура газов 273rсум)/rсум tсум = (353 — (13в) Естественное давление за счет разности удельных весов наружного воздуха и газов DР ес, Па, определяется для теплого 15

16 периода года (параметры Б) по формуле (14) и учитывается со знаком минус где: DР ес = h(gн — gсг) + hв(gн — gг), (14) h — высота дымовой шахты от оси дымового клапана на первом (нижнем) этаже до оси вентилятора, м; hв — расстояние по вертикали от оси вентилятора до выпуска газов в атмосферу, м; gн = 3463/(273 + tн) — удельный вес наружного воздуха, Н/м 3 ; tн — температура наружного воздуха в теплый период года С; gсг = 4,9(rв + 0,61) — средний удельный вес газов до вентилятора, Н/м 3 ; gг = 9,81rсум — удельный вес газов до вентилятора Н/м 3 ; rсум — плотность газов перед вентилятором по формуле (13б) Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором, Па DР в = DР сум — DР ес, (15) где: DР сум и DР ес — по формулам (13а) и (14) Выбор вентилятора по производительности, м 3 /ч, и скорости его вращения определяются расходом по формуле (16) Lв = 3600 G сум /rсум, (16) и по условным потерям давления, приведенным к плотности стандартного воздуха по формуле (16а), Па: 1,2DР в /rв DР ус = (16а) 16

17 1.17. Удаление дыма должно производиться радиальными вентиляторами, пригодными для работы в течение времени, необходимого для эвакуации людей, но не менее 0,75 ч. Специальных вентиляторов для дымоудаления, работающих при температуре газов 300 С, промышленность нашей страны не производит. Поэтому пока используются вентиляторы общепромышленного назначения, радиальные, работающие на одном валу с электродвигателями, в том числе крышные радиальные вентиляторы БКР. Выброс дыма в атмосферу следует предусматривать через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих или трудногорючих материалов; допускается выброс на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Следует предусматривать установку обратных клапанов у вентилятора. Мягкую вставку у вентилятора заказывать из несгораемой ткани, например, из фольгированной стеклоткани ТУ Для систем удаления дыма из коридоров и холлов применяются вертикальные шахты с установленными на них или на ответвлениях дымовыми клапанами. Если по местным условиям такая система неприемлема и вместо шахты придется применить другой вид коллектора, в частности шахту переменного сечения или с переломами, то расчеты расхода газов, их плотность и потери давления должны быть выполнены поэлементно, за исключением, первого участка, выполняемого по формулам (4) и (5). Далее расчет выполняется в табличной форме (см. пример 3 и табл. 4). В графе 3 табл. 4 записывается расход дыма, в графе 4 — его плотность и в графе 5 — потери давления на первом участке сети. Далее в графе 2 по формуле (3) определяется расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, суммируется с расходом дыма в графе 3 и определяется плотность газов по формуле (17): rг = (Gп-1 + Gв)/(Gп-1/rп-1 + Gв/1,2), (17) по формуле (17а) в графе 5 определяются общие потери давления j4)gп 2 /(2А 2 rп). DР = DР п-1 + (j3 + (17а) 17

18 В конце расчета в графе 3 получаем общий расход газов, а в графе 5 искомые потери давления в шахте. Дальнейший расчет системы ведется в общем порядке, по формулам (12) — (16а). В формулах (17) и (17а) приняты следующие обозначения: Gп-1; Gв — расход газов на предыдущем участке и расход подсасываемого воздуха, кг/с; rп-1; rп — плотность газов на предыдущем и на данном участке, кг/м 3 ; DР п-1 ; DР п — потери давления на предыдущем и данном участке, j3 — коэффициент сопротивления проходу у закрытого дымового клапана, принимаемый по справочнику [1] или с поправкой К Т равный 0,23; j4 — приведенный коэффициент сопротивления трения по данным, приведенным в формуле (5) и равный 9,6 Н К с l 1,22/(v 2 r); l — длина участка воздуховода или шахты, м; А — площадь поперечного сечения воздуховодов или шахты, м 2, Н, К с — как для формулы (5). Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 12-ти этажного жилого дома в Новгороде; температура наружного воздуха в теплый период года 24,5 С параметры Б. Планировка лестнично-лифтового узла А по рис. 1, при ширине большей створки двери поз. 5, 0,6 м. Высота двери 2 м, высота этажа 2,8 м. Шахта из бетона. Решение. Расход дыма по формуле (1), при коэффициенте = 1: Gж = , ,5 = 5800 кг/ч или 1,61 кг/с. К установке принимаем дымовые клапаны КДП-5 со свободным проходом 0,2 м 2. Массовая скорость дыма в клапане 1,61/0,2 = 8,05 кг/(с. м 2 ). Скоростное давление при плотности дыма по п ,61 кг/м 3 равно 8,05 2 /(2 0,61) = 53,1 Па. Потери давления в клапане, по формуле (4) 18

19 DР 1 = 0,66 (1,32 + 0,2) 53,1 = 53,3 Па. Проектируем дымовую шахту сечением 0,25 м 2. Массовая скорость в сечении шахты на первом участке 1,61/0,25 = 6,44 кг/ (с. м 2 ) при рекомендуемой скорости 7-10 кг/(с./м 2 ). Скоростное давление на первом участке 6,44 2 /1,22 = 34 Па. Общие потери на первом участке с учетом потерь давления на трение по формуле (5) при шахте из бетона К с = 1,7; DР 3 = 53,3 + 9,6 0,1 1,7 2,8 = 58 Па. Расход воздуха через неплотности дымового клапана на втором этаже, по формуле (3) равен Gк = 0,0112 (0,2 58) 0,5 = 0,038 кг/с. По п. 1.8 отношение 100Gк/Gж = 100 0,038/1,61 = 2,36 % и соответствующее ему увеличение плотности смеси газов на один этаж равно Drэ = 0,0072 кг/м 3. Плотность смеси газов в устье шахты по формуле (7) rу = 0,61 + 0,0072 (12-1) = 0,69 кг/м 3. Расход газов в устье шахты по формуле (8): Gу = 0,81 1,61 0,69/(1-0,83 0,69) = 2,11 кг/с или 7600 кг/ч. Массовая скорость газов в устье шахты 2,11/0,25 = 8,44 кг/(с. м 2 ) и скоростное давление 51,6 Па. По формуле (9) определяем коэффициент сопротивления шахты, начиная со второго участка до устья: jу = 9,6 0,1 1,7 2,8 11/ 51,6 + 0,3 0,75 11 = 3,45 и по формуле (10) потери давления в шахте: DР у = 0,5 ( ,6) 3, ,6 4 0,1 + 0,5 0,75 51,6 = 229 Па, где учтен также участок присоединения к крышному вентилятору длиной 4 м из листовой стали с местным сопротивлением перехода к патрубку вентилятора j = 0,5. Подсосы воздуха через неплотности сети по п. 1.12: Gп = 0,0013 1,1 2,0 (33,6 + 4) + 0,1 (2,11-1,61) = 0,16 кг/с. Здесь удельные поступления воздуха через неплостности шахты и присоединительного воздуховода приняты по табл. 3, как для воздуховодов класса Н, с поправкой коэффициентом 1,1 на их прямоугольное сечение, поскольку конструкция шахты предусмотрена из бетона. 19

20 Общий расход газов составит 2,11 + 0,16 = 2,27 кг/с. Увеличение расхода газов в К = 2,27/2,11 = 1,076 раза по формуле (13а) увеличит потери давления в К 1 = (1 + 1, )/2 = 1,079 раза. Общие потери при этом на всасывании составят 229 1,079 = 247 Па. Плотность газов перед вентилятором, по формуле (13б): rсум = 2,27/[1,61/0,61 + (2,27-1,61)/1,2] = 0,71 кг/м 3. Температура газов t сум = ( ,71)/0,71 = 224 С. Естественное давление газов по п при высоте шахты 33,6 м и патрубка 4 м, при удельном весе наружного воздуха в Новгороде 3463/( ,5) = 11,64 Н/м 3 и газов 0,71 9,81 = 6,97 Н/м 3. DР ес = 33,6[11,64 — (6 + 6,97)0,5] + 4(11,64-6,97) = 192 Па. Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором по статическому давлению = 55 Па. Параметры, на которые должен быть рассчитан вентилятор: расход — L в = 2,27/0,71 = 3,2 м 3 /с или м 3 /ч. Условное статическое давление 1,2 55/0,71 = 93 Па. Принятый к установке радиальный крышный вентилятор ВКР , работающий на одном валу с электродвигателем мощностью 3 квт при 700 об/м при производительности куб. м/ч обеспечивает статическое давление 210 Па, т.е. пригоден для рассматриваемой системы. Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-ти этажного общественного здания. Коридоры длиной 30 м имеют по 2 выхода на лестничные клетки, через двери, большая створка которых имеет ширину 0,97 м. Высота дверей — 2,5 м, этажей — 3,6 м. Здание расположено в Москве, расчетная температура — 28,5 С в теплый период года (параметры Б). В помещениях, примыкающих к каждому коридору, работает не более 65 человек. Решение. Расход дыма рассчитываем по формуле (2) для двух дверей с коэффициентом (по интерполяции) равным n = 0,62-0,14 0,12/0,6 = 0,592 и коэффициентом К Д = 1 — т. к. на каждую дверь, при эвакуации, приходится более 25 человек: Gо = ,97 2 0,592 2,5 1,5 = кг/ч или 5,42 кг/с. К установке принимаем 20

21 2 клапана КПДШ площадью свободного прохода 0,25 м 2 каждый или всего 0,5 м 2. Дымовую шахту принимаем того же сечения. Массовая скорость дыма на первом участке шахты и в клапане 5,42/0,5 = 10,84 кг/(с. м 2 ), скоростное давление 96,3 Па. Потери давления в клапане (4): DР 1 = 2,5 0,66 96,3 = 159 Па. Сопротивление трению на первом участке по формуле (5) DР 2 = 9,6 0,19 3,6 = 6,6 Па (шахта стальная). Общее сопротивление первого участка DР 1 + DР 2 = ,6 = 166 Па. По п. 1.8 определяем расход воздуха, подсасываемый через неплотности закрытого клапана на втором этаже Gк = 0,0112(0,5 166) 1,5 = 0,102 кг/с. Тогда по формуле (6) Dr = y(100 0,102/ 5,42) = y(1,9), следовательно, увеличение плотности газов на один этаж здания по п. 1.8 составляет 0,006 кг/м 3. Далее по формуле (7) определяем плотность газов в устье шахты rу = 0,61 + 0,006(20-1) = 0,72 кг/м 3 и расход газов в устье шахты по формуле (8) Gу = 0,81 5,42 0,72/(1-0,83 0,72) = 7,86 кг/с. Массовая скорость в устье шахты 7,86/0,5 = 15,72 кг/(с. м 2 ) больше рекомендуемой максимальной 15 кг/(с. м 2 ), поэтому принимаем шахту сечением 0,7 м 2, соответственно массовая скорость в устье шахты будет 11,23 кг/(с. м 2 ) и скоростное давление 87,6 Па, а на первом участке массовая скорость 7,74 кг/ (с. м 2 ) и скоростное давление 49,1 Па. Потери на трение на первом участке 9,6 0,09 1 3,6 = 3,1 Па и общее сопротивление DР 1 + DР 2 = ,1 = 162 Па. Коэффициент сопротивления всей шахты по формуле (9) составит jу = 9,6 0,2 1 3,6 19/87,6 + 0,23 19 = 4,5, потери давления в шахте по формуле (10) DР у = 0,5(49,1 + 87,6)4, = 470 Па. По формуле (11) в воздуховоде диаметром 1000 мм и длиной 12 м, для присоединения шахты к вентилятору, при массовой скорости 7,86/0,785 = 10 кг/(с. м 2 ) и скоростном давлении 69,6 Па с тремя отводами составят 9,6 0, ,15 0,75 69,6 = 35,5 Па. Подсосы воздуха через неплотности шахты и присоединительного воздуховода, при разрежении перед вентилятором ,5 = 506 Па по формуле (12): Gп = 0,0007 1,1 1, ,6 + 0, ,14 + 0,1(7,86-5,42) = 0,459 кг/ с. Общий расход газов 7,86 + 0,459 = 8,319 кг/с. При этом потери давления на всасывании возрастут в К 1 = [1 + (8,319/7,86) 2 ]0,5 = 21

22 1,06 раза и составят вместе с потерями давления на выброс газов в атмосферу DР = 506 1,06 + 9,6 0, ,41 0, = 754 Па; для выброса газов в атмосферу предусмотрен воздуховод диаметром 1 м и длиной 4 м, с конфузором для факельного выброса диаметром 0,86 м. Плотность выбрасываемых газов по формуле (13б) rсум = 8,319/[5,42/0,61 + (8,319-5,42)/1,2] = 0,73 кг/м 3 температура газов ( ,73)/0,73 = 210 С. и Естественное давление газов при температуре наружного воздуха 28,5 С и удельном весе 0,73 9,81 = 7,16 Н/м 3 по формуле (14): DР ес = 72[11,49 — (7,16 + 6)0,5] + 4(11,49-7,16) = 371 Па. Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором (15) DРв = = 383 Па. Производительность вентилятора (16) Lв = ,319/0,73 = м 3 /ч. Скорость вращения вентилятора определяется указанной выше производительностью и условным давлением DРв = 1,2 371/0,73 = 610 Па. По этим параметрам может быть принят вентилятор Ц4-70 N10 с электродвигателем на одном валу мощностью 10 квт, при 725 об/м. Пример 3. Рассчитать систему дымоудаления по исходным данным примера 2 с дымовой шахтой с 1-го этажа по 10-й этаж поперечным сечением 0,5 м 2 и с 11-го по 20-й сечением 0,70 м 2, по п. 1.18, поэлементно. Решение. Потери давления на первом участке принимаем по примеру 2 равным 166 Па. Коэффициент сопротивления трению поэтажного участка шахты с 1-го по 10-й этаж j = 6,6/96,3 + 0,3 0,66 = 0,27 и потери давления на каждом из этих этажей DР = 0,27 G 2 /(0,5 2 2r) = 0,54 G 2 /rэ. С 11-го этажа по 20-й потери давления на каждом этаже будут определяться DР = 0,261 G 2 /(0,7 2 2r), где j = 9,6 0,09 1 3,6/49,1 + 0,3 0,66 = 0,